Конструирование и расчет наружных ограждающих конструкций здания, систем отопления и вентиляции
Конструирование и расчет наружных ограждающих конструкций здания, систем отопления и вентиляции
1) Выбор и теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания
Конечной целью теплотехнического расчета является определение коэффициента теплопередачи отдельных элементов ограждающих конструкций здания. В курсовой работе в результате теплотехнического расчета определяются:
оптимальное для заданного района строительства сопротивление теплопередаче наружной стены;
необходимая толщина теплоизоляционного слоя наружной стены, ее фактическое сопротивление и коэффициент теплопередачи;
возможность конденсации водяных паров на внутренних поверхностях стены и в толще наружной стены;
оптимальное заполнение световых проемов, их фактическое сопротивление теплопередаче и воздухопроницанию, а также коэффициент теплопередачи;
требуемые термические сопротивления пола, чердачного перекрытия, наружной стены и окон, а также их коэффициенты теплопередачи.
1.1 Исходные данные и выбор климатических характеристик района строительства
Район строительства - Псков
Число этажей - 2
Ориентация входа -восток
Строительные размеры: а = 2,9 м б =2,9 м НЭТ = 2,9м НШ = 3,5 м
Расчетные климатические характеристикиТаблица 1
Район строительства
tн5, 0С
tхм, 0С
цхм, %
tоп, 0С
zоп, сут
Vв, м/с
Зона влажности
Екатеренбург
-35
-6,1
86
-1,6
212
3,9
нормальная
1.2 Выбор расчетных условий и характеристик микроклимата в помещенияхТемпература воздуха в помещениях tВ принимается по ГОСТ 30494-96 в зависимости от значения средней температуры наиболее холодной пятидневки tН5 и места расположения жилых комнат Расчетные условия и характеристика микроклиматаТаблица 2
Значение tВ для помещений, 0С
Относительная влажность цВ, %
Угловой жилой комнаты
Рядовой жилой комнаты
Лестничная клетка
Кухня
Ванная, совмещенный санузел
Туалет
Коридор квартиры
55
22
20
17
20
25
20
20
1.3 Выбор теплотехнических показателей строительных материалов и характеристик ограждающих конструкцийТеплотехнические показатели строительных материалов выбираются в соответствии с прил.3 СНиП II-3-79* в зависимости от условий эксплуатации ограждающих конструкцийТеплотехнические показатели строительных материаловТаблица 3
Наименование материалов
Усл. эксплуатации ограждений
с, кг/м3
л, Вт/(м. 0С)
S, Вт/(м2. 0С)
µ, кг/(м. ч. Па)
Раствор цементно-песчаный
Б
1800
0, 93
11,09
0,09
термозитобетон
1800
0,76
10,83
0,075
пенополистирол
100
0,052
0,82
0,05
керамзитобетон
1600
0,79
10,77
0,09
Раствор сложный
1700
0,87
10,42
0,098
Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций принимаются по СНиП 2-3-79* табл. 2, 3, 4, 6
Теплотехнические характеристики ограждающих конструкцийТаблица 4
Наименование огражд. конструкции
tн, 0С
n
В, Вт/м 2. 0С
Н, Вт/(м2. 0С)
Наружная стена
4
1
8,7
23
Покрытие, чердачное перекрытие
3
0,9
8,7
12
Перекрытие над проездами, подвалами и подпольями
2
0,6
8,7
6
1.4Расчет оптимального сопротивления теплопередаче, толщины утеплителя и коэффициента теплопередачи ограждающих конструкцийОбщее оптимальное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций R0, м2. 0С/Вт, выбирается из условия R0пр ? R0эн, R0тр, где R0эн и R0тр - энергетически целесообразное и минимальное требуемое сопротивление теплопередаче, определяемое в соответствии с пунктом 2 СНиП II-3-79*Требуемое сопротивление ограждающих конструкций R0тр=n.(tв-tн5)/(бв.Дtн), м2.0С/Втtв - расчетная температура внутреннего воздуха в характерном помещении (табл. 2)n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху; принимаются по табл. 4бв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, принимается по табл.4Дtн - нормативный температурный перепад между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения, принимается по табл. 4Для наружных стен: R0тр =1. [18-(-35)]/(8,7. 4) =1,52Для чердачных перекрытий: R0тр =0,9. [18-(-35)]/(8,7. 3) =1,83 Для перекрытий над подвалом: R0тр =0,6. [18-(-35)]/(8,7. 2) =1,82Определяем из СНиП II-3-79* R0эн = a.ГСОП + b, м2 * 0С/Вт:ГСОП = (tв-tоп). zоп = [18-(-1,6)]. 212=4155,2для наружных стен:R0тр= 2,4+(3,0-2,4)•(4155,2?4000)/2000 = 2,45(м2°с)/Вт;надподвальное и чердачное перекрытие: R0тр=2,7+(3,4-2,7) •(4155,2?4000)/2000 =2,75 (м2°C)/Вт;для бесчердачных покрытий:R0тр=3,2+(4-3,2)•(4155,2?4000)/2000 =3,26(м2°с)/Вт;для оконR0тр =0.4 + (0,5- 0,4)•(4155,2?4000)/2000 = 0,41 (м2°C)/Вт;Таблица 5
Наименование ограждающей конструкции
R0тр, м2. 0C/Вт
R0эн, м2. 0C/Вт
Наружная стена
1,52
2,45
Покрытие и перекрытие над проездами
1,83
2,75
Перекрытие чердачное над холодными подвалами
1,82
3,26
Окна, балконные двери
-
0,41
R0эн > R0тр следовательно принимаем R0пр = R0энR0р= 1/бв+д1/л1+Rут+д2/л2+д3/л3+1/бн = R0пр/r, м2. 0С/Вт - расчетное сопротивление теплоотдаче однородного наружного ограждения r = 0,8- коэффициент теплотехнической однородности для наружных стенr = 0,95- коэффициент теплотехнической однородности для покрытийбв - коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждениябн - коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения, принимаетсядi и лi - соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности отдельных слоевТермическое сопротивление теплопередаче слоя утеплителя Rут= (R0пр/r) - (1/бв+д1/л1+д2/л2+д3/л3+1/бн)Для наружных стен: Rут = 2,45/0,8 - (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/23)= 2,12Для чердачных перекрытий: Rут = 3,26/0,95 - (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/12)= 2,44Для перекрытий над проездами: Rут = 2,75/0,95 - (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/6)= 1,82Расчетная толщина утеплителя дутр = Rут.лут, мДля наружных стен: дутр = 2,12. 0,13 = 0,276 > 0,3 = дутокДля чердачных перекрытий: дутр = 2,44. 0,13 = 0,32 > 0,4 = дутокДля перекрытий над проездами: дутр = 1,82. 0,13 = 0,24 > 0,3 = дутокОкончательное расчетное сопротивление теплопередаче R0пр.ок = [(1/бв+д1/л1+д2/л2+д3/л3+1/бн)+дуток/лут].r = R0р.ок.rДля наружных стен:R0пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/23)+0,3/0,052))=6,72 м2°С/ВтДля чердачных перекрытий: R0пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/12)+0,4/0,052) =8,68 м2°С/ВтДля перекрытий над проездами: R0пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/6)+0,3/0,052))=6,84 м2°С/ВтФактическое приведенное сопротивление теплопередачи равно:= R0усл,ф •r= 6,72• 0,8=5,38 м2°С/Вт Коэффициент теплопередачиК = 1/ R0пр.ок, Вт/(м2. 0С)Для наружных стен: К = 1/ 5,38 = 0,186Для чердачных перекрытий: К = 1/ 8,25 = 0,121Для перекрытий над проездами: К = 1/ 6,498 =0,154Выбор заполнения светопроемаосуществляется из условия того, что расчетное требуемое сопротивление теплопередаче для окна равно Rотр= 0,41 м2 0С/Вт.По приложению 6 к СНиП II-3-79* "Строительная теплотехника"Конструкцией окна, подходящей для данного типа здания, с равным требуемому(или ближайшим большим) сопротивлением теплопередаче является: Двойное остекление в раздельных переплетах, (в деревянных или ПВХ переплетах) R0=0,44 м2°С/ВтКоэффициент теплопередачи выбранного окна: К=1/0,44=2,273Вт/м2°С.Для определения необходимого уплотнения окна найдем требуемоесопротивление воздухопроницанию:где GH- нормативная воздухопроницаемость, для жилых и общественных зданий при пластиковых переплетах в соответствии с таблицей 12* СНиП II-3-79*GH= 5 кг/ч*м2;?Р0 - разность давлений воздуха по обе стороны окна, при которой проводятся исследования воздухопроницания окон, ?Р0 = 10 Па;?Р - разность давлений воздуха по обе стороны окна первого этажа:где Н - высота здания; в нашем случае двухэтажного здания с высотой первого этажа 3,1 м, высота второго этажа 2,9м (высота вентиляционной шахты над перекрытием второго этажа 2,9м) H=2,9+2,9+2,9=8,7 м;гн-гв удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/мЗ,определяются в зависимости от наружной и внутренней температур по эмпирической формуле: для внутреннего воздуха гв= 3463/(273 + tB) = 3463/(273 + 18) =11,9Н/м3;для наружного воздуха гн= 3463/(273 + tн) = 3463/(273?35) =14,55Н/м3;В данном случае принимаем Rфи=0,44 м2ч/кг и требуем от заказчика закупки окон, в которых по сертификату сопротивление воздухопроницанию не меньше требуемого значения. 1.5 Проверка отсутствия конденсации водяных паров на поверхности и в толще наружной стеныКонденсация водяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара exi больше максимальной упругости водяного пара Exi, соответствующей максимально возможному насыщению воздуха водяным паромТемпература внутренней поверхности глади наружной стены txi= tв- ?Rxi. (tв-tхм)/R0р.ок,0C?Rxi = RВ + ?(дi/лi) - сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сечения X, м2. 0C/Втфн=-35+((18-(-35))*(1/23)*0,8)/(5,38)=-34,6оСt1=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93)*0,8)/(5,38)=-34,5оСt2=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76)*0,8)/(5,38)=-31,9 оСt3=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)*0,8)/(5,38)=13,6оСt4=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)*0,8)/(5,38)=16,6 оСфв=18-((18-(-35))*(1/8,7*0,8)/(5,38)=17,1оСфуг=17,1-(0,18*0,042*5,38)*(18-(-35))=14,9 оСНайдем давление насыщения, соответствующее данным температурам.
Температура
t, оС
-35
-34,6
-34,5
-31,9
13,6
16,6
17,1
18
Давление насыщения
Eн, Па
61,4
62
62,2
74
1598
1890
1938
2065
Далее определим парциальные давление водяных паров в наружном и внутреннем воздухе при tн= -35 оС, tв= 18 tн=-6,1 оС (для самого холодного месяца - января): eн=61,4 х 0,90=55,3 Паeв=2065 х 0,55=1136 Паeн (для января)=383,6 х 0,90=345,2 ПаДля дальнейших расчетов принимаем eн=55,3 ПаНайдем температуру точки росы во внутреннем воздухе при eв=1136 Па:tр=20,1-(5,75-0,00206*eв)2=20,1-(5,75-0,00206*1136)2=8,5 оСВ ходе проведенных расчетов было выяснено, что температура внутренней поверхности стены фв= 17,1 оС и температура внутреннего угла фуг= 14,9 оС больше температуры точки росы tр=8,5 оС, следовательно можно быть уверенным, что выпадения влаги не произойдет.Определим сопротивление паропроницанию наружной стены по формуле:Rп= Rп.в.+У(дi/мi)+Rп.н.=0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052==6,6 м2*ч*Па/мгОпределим распределение парциального давления водяных паров в толще ограждения при температуре наружного воздуха tн=tянв=-6,1 оС.eв.пов.=1136-(0,0267/6,6)*(1136-55,3)=1132Паe1=1136-((0,0267+0,02/0,93)/6,6)*(1136-55,3)=1128 Паe2=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76)/6,6)*(1136-55,3)=1074 Паe3=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)/6,6)*(1136-55,3)=129,2 Паe4=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)/6,6)*(1136-55,3)=67 Паeн.пов =1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052)/6,6)*(1136-55,3)=58,5 ПаПолученные данные по распределению температур и давлению сведем в таблицу 3 и на её основе построим график распределения температуры и парциального давления в толще ограждения.
Значения tx, ex, Ex
Таблица 6
Номер сечения
tx 0С
ex, Па
Ex, Па
tв
18
1136
2065
1
17,1
1132
1938
2
16,6
1128
1890
3
13,6
1074
1598
4
-31,9
129,2
74
5
-34,5
67
62,2
6
-34,6
58,5
62
tн
-35
55,3
61,4
В данной конструкции стены конденсат выпадает.(пересекаются графики Ех и ех)Вывод: после анализа графика можно сделать заключение конденсат выпадает.Конденсация водяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара exi больше максимальной упругости водяного пара Exi, соответствующей максимально возможному насыщению воздуха водяным паромНужно предусмотреть дополнительную пароизоляцию. Требуемое сопротивление паропроницаемости определим по формулеRп.и.=(Rп*(ев-Екр)-Rкр*(ев-ен))/(Екр-ен), где Rкр и Екр- сопротивление и давление насыщения в сечении.Характеристики ограждающих конструкций
Наименование ограждающей конструкции
R, м2*оС/вт
K, вт/ м2*оС
Наружная стена
5,38
0,186
Окно и витраж
0,44
2,273
Наружная дверь
3,23
0,309
Пол по грунту 1зона
2,1
0,48
Пол по грунту 2 зона
4,3
0,24
Пол по грунту 3 зона
8,6
0,12
Пол по грунту 4 зона
14,2
0,07
2) Определение тепловой мощности системы отопления2.1 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздухаТеплозатраты на подогрев воздуха, поступающего преимущественно через заполнения световых проемов, рассчитывают по формуле:QИ = 0,278. c. (tВ-tН5). A0. G0. k, Втc = 1,005 кДж/(кг. 0C) - массовая теплоемкость воздухаk = 0,8 - коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потокомA0 = 3,78 м2 - площадь окнаG0 = 1/RИ. (?pi /10)0,67, кг/м2. ч - количество воздуха, поступающего в помещение в течении часа через 1м2 окна?pi = 9,81. (H - hi). (сН - сВ) + 0,5. сН. V2. (cе,н - cе,р). ki - Pе,i - расчетная разность давленийH = 8,7 м - высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до устья вентиляционной шахтыhi - расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей соответктвующего этажа (h1 = 1,5 м, h2 = 4,5 м)сН, сВ - плотность, соответственно, наружного воздуха и воздуха в помещении, кг/м3V = 4,2 м/с - скорость ветра, принимаемая по параметрам Б cе,н = 0,8, cе,р = -0,6 - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений зданияki = 0,65 - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты рассматриваемого этажа здания над уровнем землиRИ = 0,37 - сопротивление воздухопроницанию окна, м2. ч/кгPе,i = 9,8. Hi. (сS - сВ) - расчетные потери давления в естественной вытяжной системе, принимаемые равными рассчетному естественному давлению, ПасS = 1,27 кг/м3 - плотность воздуха при температуре 5 0C Hi - разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м Pе,1 = 5,12 Pе,2 = 3,23Расчет теплозатрат на подогрев инфильтрационного воздуха
Этаж
Нi, м
ДР, Па
Gо, кг/м2. ч
№ помещения
tВ, 0С
A0, м2
QИ, Вт
1
1,45
24,1524,3
24,5
4,94,9
4,92
101, 109,113,114,
22
3,78
235,4
102,103,104,105,106,107,108,110,111,112
18
3,78
214,9
I, II
16
3,78
211,9
2
4,35
16,116,6
17,1
3,73,8
3,9
201,209,213,214
22
3,78
178,2
202,203,204,205,206,207,208,210,211,212,
18
3,78
170,2
I, II
16
3,78
168,1
Определение тепловой мощности системы отопленияТепловая мощность системы отопления QОТ равна сумме теплозатрат QПОМ всех помещений здания:Для жилых комнат: QЖ.К. = QТП + QИ(В) - QБДля кухонь: QК = QТП + QИ - QБДля лестничных клеток: QЛ.К. = QТП + QИ QТП - теплопотери через ограждающие конструкции помещения, Вт QИ - затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, ВтQИ(В) - большее значение из теплозатрат на подогрев воздуха, поступающего вследствии инфильтрации QИ или необходимого для компенсации нормируемой естественной вытяжки из помещений квартиры QВ, ВтQБ - бытовые тепловыделения в помещение, ВтКонструирование системы отопления начинают с размещения отопительных приборов, стояков, магистралей и узла управления. Система отопления водяная двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали и тупиковым движением воды. Отопительные приборы радиаторы типа МС-140. Теплоснабжение от городской сети. Теплоноситель вода с параметрами Т1=133 оС Т2=70 оС, t1= 95 оС t2= 70оС. Перепад давления на вводе в здание 76 кПа. 2.2 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкцииТеплопотери через ограждающие конструкции помещения, разность температур воздуха по обе стороны которых больше 3 0C, находят по формуле:QТП = УК0. (tВ - tН). А. n. (1 + Ув) = Q0. (1 + Ув)К0 - коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м2. 0C)tН - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года (tН5) при расчете теплопотерь через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчете теплопотерь через внутренние огражденияtВ - принимается по табл.2А - площадь ограждения, м2в - коэффициент, учитывающий добавочные потери n - коэффициент, зависящий от положения ограждения по отношению к наружному воздуху 2.3Размещение отопительных приборов, стояков и магистралейОтопительные приборы устанавливаются открыто, преимущественно у наружных стен и, в первую очередь, под окнами на расстоянии не менее 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены. Это правило может не соблюдаться при размещении приборов в вестибюлях и на лестничных клетках. Стояки располагаются открыто на расстоянии 15-20 мм от стены. Магистральные трубопроводы прокладываются открыто по стенам на расстоянии не менее 100мм. На чердаках при скатной кровли магистрали прокладывают, отступая от стен на 1500мм. Тепловой пункт располагается в подвале, по возможности в центре здания. Элеваторный узел располагают так, чтобы было минимальное число поворотов. Расчет и подбор элеваторов.Элеватор выбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.Диаметр горловины элеватора dr мм, определяется по формуле:где Gсо - расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором определяется по формуле: Gсо = 0,9 УQот/(t1- t2)=0,9*40481/(95-70) =1457,3кг/чPсо - насосное давление передаваемое элеватором в систему отопления:ДPсо = ДРтс/(1,4(1+u)2)=76/(1,4(1+1,52)2)=10,8кПа УQот - тепловая мощность системы отопления всего здания Вт.t1 - температура воды в подающей магистрали отопления.t2 - температура воды в обратной магистрали. ДРтс - разность в теплопроводах на вводе.u - коэффициент смещения в элеваторе.u=(133-95)/(95-70)=1,52По вычисленному значению dr принимаем ближайший стандартный элеватор:№1 dr = 15 ммОпределяем диаметр сопла.dc = dгф / 1+u = 15/(1+1,52)=5,95ммdrф - диаметр горловины стандартного элеватора.Гидравлический расчет трубопроводовОриентировочная потеря давления в СООпределяем расчетное церкуляционное давление Рц, Па, для ГЦКРц = Рсо + БДРе, гдеДРе - естественное давление от остывания воды в отопительных приборах ДРе =6,3*h(tг-tо)h-высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси эливатораБ - коэффициент =0,4ДРе= 362,25 ПаРц= 10800+0,4*362,25=10945 ПаГидравлический расчет стояка ГЦКG = 0,9 *Qот/(tг-tо)Рст=Ру * lстРу - удельные потери давления в стоякеlст - длина участка
гидравлический расчет систеиы отопления
N
Q,Вт
G, кг/ч
длина
Диаметр,d мм
скорость V м/с
уд.потери Ру, Па/м
полн.потери Р, Па
1.
40485
1457,46
3,7
32
0,41
108
399,6
2.
26865
967,14
6,7
25
0,46
187
1252,9
3.
13690
492,84
3,1
20
0,37
173
536,3
4.
9600
345,6
3,1
20
0,29
94
291,4
5.
5510
198,36
12,5
15
0,28
149
1862,5
6.
1565
56,34
3,9
15
0,09
18
70,2
7.
1565
56,34
3,9
15
0,09
18
70,2
8.
5510
198,36
12,5
15
0,28
149
1862,5
9.
9600
345,6
3,1
20
0,29
94
291,4
10.
13690
492,84
3,1
20
0,37
173
536,3
11.
26856
966,816
6,7
25
0,46
187
1252,9
12.
40485
1457,46
3,7
32
0,41
108
399,6
13.
13620
490,32
6,7
25
0,23
46
308,2
14.
6840
246,24
3,1
20
0,18
46
142,6
15.
2690
96,84
5,8
15
0,15
43
249,4
16.
2075
74,7
0,7
15
0,12
28
19,6
17.
2075
74,7
0,7
15
0,12
28
19,6
18.
2690
96,84
5,8
15
0,15
43
249,4
19.
6840
246,24
3,1
20
0,18
46
142,6
20.
13620
490,32
6,7
25
0,23
56
375,2
всего
10332,4
Дрзап =(10945-10332,4)/10945*100%=5,6%
Расчет поверхности и отопительных приборовТребуемое число секций определяется по формуле:Nр = Qоп /qоп qоп = qн * (?t /70)1+ n * (Gоп /360)p *в1QОП - тепловая нагрузка отопительного прибора, ВтqОП - расчетный тепловой поток одной секции, Вт/секц?t = (tвх + tвых)/2 - tВ = (95+70)/2 - 18 = 64,5 0C - разность средней температуры воды в радиаторе и температуры воздуха в помещенииqн = 758 Вт/м2 - номинальный тепловой поток одной секцииn = 0,32, p = 0,03 - экспериментальные показатели, учитывающие влияние типа отопительного прибора, направление движения и количество проходящей водыв1 = 1 - коэффициент, учитывающий направление движения воды в прибореGоп = 0,86*Qоп/(tг - tо) = Qоп * 0,0344 qоп= 758 * (64,5 /70)1+ 0,32 *(Qоп *0,0344/360)0,03 *1 = 515,43 * Qоп0,03
№помещ-я
Qоп, Вт
tв 0С
tвх 0С
tвых 0С
?t 0С
qоп Вт/м2
Nр шт.
N уст шт
101
1565
22
95
70
60,5
144,3529722
10,84148
11
102(112)
1195
18
95
70
64,5
157,0823751
7,607473
8
103(111)
1195
18
95
70
64,5
157,0823751
7,607473
8
104(110)
1195
18
95
70
64,5
157,0823751
7,607473
8
105(118)
1190
18
95
70
64,5
157,0823751
7,575643
8
106(117)
1190
18
95
70
64,5
157,0823751
7,575643
8
107(116,)
1300
18
95
70
64,5
157,0823751
8,275913
9
108(115)
1075
18
95
70
64,5
157,0823751
6,843543
7
109
1650
22
95
70
60,5
144,3529722
11,43032
12
113
1585
22
95
70
60,5
144,3529722
10,98003
11
114
1370
18
95
70
64,5
157,0823751
8,721539
9
Лк
330
16
95
70
66,5
163,5434698
2,017812
2
Лк
285
16
95
70
66,5
163,5434698
1,742656
2
201
1105
22
95
70
60,5
144,3529722
7,654848
8
202(212)
880
18
95
70
64,5
157,0823751
5,602156
6
203(211)
880
18
95
70
64,5
157,0823751
5,602156
6
204(210)
880
18
95
70
64,5
157,0823751
5,602156
6
205(218)
855
18
95
70
64,5
157,0823751
5,443004
6
206(217)
855
18
95
70
64,5
157,0823751
5,443004
6
207(216)
885
18
95
70
64,5
157,0823751
5,633987
6
208(215)
830
18
95
70
64,5
157,0823751
5,283852
6
209
1190
22
95
70
60,5
144,3529722
8,243682
9
213
1125
22
95
70
60,5
144,3529722
7,793397
8
214
915
22
95
70
60,5
144,3529722
6,338629
7
Лк
330
16
95
70
66,5
163,5434698
2,017812
2
Лк
285
16
95
70
66,5
163,5434698
1,742656
2
Конструирование и расчет систем вентиляции.В соответствии с требованиями СНиПов а жилых зданиях квартирного типа предусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалением воздуха из санузлов и кухонь. Приток воздуха - неорганизованный через неплотности ограждающих конструкций.
N
L
кухня
60
с/у
25
Ванная
25
Удаление воздуха из отдельных помещений осуществляется по самостоятельным вытяжным каналам. В пределах одной квартиры допускается объединение каналов из уборной и ванной комнат. На чердаке допускается объединение кухонь и с/у различных квартир.
Аэродинамический расчёт системы В1.
№ участ-ка
Расход воздуха L,м3/ч
Длина l, м
Кшеро-ховат.
Скорость v, м/с
Размеры воздуховодов
Поправочный коэфициент на шероховатость в
Потери давления на трение
Динами-ческое давление Рд
Сумма КМС
Потери давления на местные сопр-ния Z,Па
Суммарные потери давления, в Rl+Z
прямоугольных
на 1 м R, Па/м
на участке в Rl,Па
А,мм
В,мм
d,мм
F,м2
25
0
0,1
0,01
190
190
0,7400
0,00
1,200
0,00
0,00
1
25
1,65
0,1
0,56
125,0
0,0123
1,11
0,08
0,15
0,19
3,300
0,64
0,78
2
50
0,24
0,1
1,13
125,0
0,0123
1,16
0,08
0,02
0,77
0,500
0,05
0,07
3
75
0,25
0,1
1,04
160,0
0,0200
1,16
0,2
0,06
0,66
0,500
0,04
0,09
4
100
3,45
0,1
0,88
250,0
0,0314
1,13
0,08
0,31
0,47
1,600
0,78
1,09
Сумма
2,09
Ответвление 1
На участке 2а следует израсходовать давление, равное потерям давления 0,85Па